5.2 Расчет интенсивности теплового излучения при пожаре внутри емкости и в обваловании

Расчет интенсивности теплового изучения внутри емкости проводится по методике ГОСТ Р12.3.047-98.

В случае горения ЛВЖ в емкости диаметр пролива d принимается равным диаметру емкости. В случае горения в обваловании диаметр рассчитывается по формуле

, м, (65)

где V - объем емкости, м³.

Расчет зависимости интенсивности теплового потока от расстояния

, кВт/м², (66)

где ₀ - значение интенсивности теплового потока для заданного вещества (таб. А.5), кВт/м²;

- коэффициент пропускания атмосферы;

- угловой коэффициент облученности.

Высота пламени вычисляется по формуле

, м, (67)

где m_v - удельная массовая скорость выгорания вещества, кг/м²с (таб. А.5);

- плотность воздуха, 1,3 кг/м³;

- ускорение свободного падения, 9,81 м/с².

Для отсутствующих в таблице веществ массовую скорость выгорания m_v следует принимать равной 0,04 кг/м²с для ЛВЖ и 0,08 кг/м²с для газов.

Расчет углового коэффициента облученности производится по формуле

, (68)

где F_v, F_н - факторы облученности для вертикальной и горизонтальной площадок соответственно, определяемые с помощью выражений

; (69)

; (70)

; (71)

; (72)

где r - расстояние от геометрического центра пролива до облучаемого объекта, м;

; (73)

. (74)

Коэффициент пропускания атмосферы определяется по формуле

_{. (}75)

Результаты расчетов интенсивности теплового изучения внутри емкостей приведены в таблице 4.

Таблица 4 - Расчеты интенсивности теплового изучения

В результате проведенных расчетов было получено, что интенсивность теплового излучения при пожаре внутри нефтеловушки, первичного отстойника и биореактора биологической очистки воды будет незначительная. Вероятность возгорания и появления "огненного шара" будет чрезмерно мала. В соответствии с данными таблицы А.6 такая интенсивность излучения не будет нести никакой угрозы для жизни и здоровья людей. Таким образом, мы пришли к выводу, что данные очистные сооружения отвечают требованиям пожарной безопасности.